Abstrakt vědeckého článku o průmyslových biotechnologiích, autor vědecké práce – Balabaeva E.M., Korshunova L.A., Manelis G.B., Polianchik E.V., Tsvetkov M.V.
Byla provedena experimentální studie absorpce chlorovodíku sorbenty obsahujícími vápník při zplyňování tuhého paliva v režimu filtračního spalování. Přidání sorbentů do směsi umožňuje absorbovat až 70 % chlóru, který zůstává v tuhém zbytku po spalování ve formě chloridu.
i Už vás nebaví bannery? Reklamu můžete vždy vypnout.
Podobná témata vědecké práce o průmyslových biotechnologiích, autorem vědecké práce je Balabaeva E.M., Korshunova L.A., Manelis G.B., Polianchik E.V., Tsvetkov M.V.
TECHNOLOGIE PLYNOVÁNÍ V SUPERHADIABATICKÉM REŽIMU PRO ŘEŠENÍ ENVIRONMENTÁLNÍCH PROBLÉMŮ ENERGETICKÉHO PRŮMYSLU
Vliv přídavku pevných materiálů obsahujících vápník na absorpci sloučenin síry při filtračním spalování sirného uhlí
Vývoj systému pro hloubkové odsíření syntézních plynů
Fyzikálně-chemické procesy při elektrotermickém zplyňování tuhých paliv
Studium stability přírodních feromanganových sorbentů sirovodíku v prostředí syntézního plynu
i Nemůžete najít, co potřebujete? Vyzkoušejte službu výběru literatury.
i Už vás nebaví bannery? Reklamu můžete vždy vypnout.
NEUTRALIZACE CHLORU SORBENTY NA BÁZI VÁPNÍKU PŘI Zplyňování PEVNÝCH PALIV
Experimentálně je studována absorpce chlorovodíku sorbenty na bázi vápníku při zplyňování pevných paliv v režimu filtračního spalování. Přídavek sorbentů na bázi vápníku do zpracovatelské směsi umožňuje absorbovat až 70 % Cl, který zůstává v pevném zbytku po spalování jako chlorid.
Text vědecké práce na téma “NEUTRALIZACE CHLORU SORBENTY OBSAHUJÍCÍ VÁPNÍK PŘÍMO V PROCESU Zplyňování PEVNÝCH PALIV”
NEUTRALIZACE CHLORU SORBENTY OBSAHUJÍCÍ VÁPNÍK PŘÍMO BĚHEM PROCESU Zplyňování
JÍST. Balabaeva, L.A. Korshunova, G.B. Manelis, E.V. Polianchik,
Ústav problémů chemické fyziky RAS 142432 Černogolovka, Moskevská oblast, Akad. Ave. Semenova, 1 tel.: +7 (49652) 21413, e-mail: tsvetkov@icp.ac.ru
Závěr Rady recenzentů 15.07.09 Závěr Rady expertů 20.07.09 Přijato ke zveřejnění 29.07.09
Byla provedena experimentální studie absorpce chlorovodíku sorbenty obsahujícími vápník při zplyňování tuhého paliva v režimu filtračního spalování. Přidání sorbentů do směsi umožňuje absorbovat až 70 % chlóru, který zůstává v tuhém zbytku po spalování ve formě chloridu.
NEUTRALIZACE CHLORU SORBENTY NA BÁZI VÁPNÍKU PŘI Zplyňování PEVNÝCH PALIV
E.M. Balabaeva, L.A. Korshunova, G.B. Manelis, E.V. Polianczyk, M.V. Tsvetkov
Ústav problémů chemické fyziky RAS 1 Akad. Semenov ave., Černogolovka, Moskva reg., 142432 Rusko Tel.: +7 (49652) 21413, e-mail: tsvetkov@icp.ac.ru
Doporučeno: 15.07.09 Odbornost: 20.07.09 Přijato: 29.07.09
Experimentálně je studována absorpce chlorovodíku sorbenty na bázi vápníku při zplyňování pevných paliv v režimu filtračního spalování. Přídavek sorbentů na bázi vápníku do zpracovatelské směsi umožňuje absorbovat až 70 % Cl, který zůstává v pevném zbytku po spalování jako chlorid.
Údaje o autorovi: Ústav problémů chemické fyziky RAS; inženýr.
Vzdělání: Shchelkovo chemicko-mechanická vysoká škola, 1970
Oblast vědeckého zájmu:
organoelementová analýza. Publikace: 1 článek.
Elena Mikhailovna Balabaeva
Larisa Arsenyevna Korshunova
Údaje o autorovi: Ústav problémů chemické fyziky RAS; Výzkumník.
Vzdělání: Moskevský technologický institut potravinářského průmyslu.
Oblast vědeckého zájmu:
organoelementová analýza. Publikace: 15 článků.
Jevgenij Viktorovič Poliančik
Údaje o autorovi: Ústav problémů chemické fyziky RAS; hlava laboratoř makrokinetiky heterofázových procesů.
Vzdělání: Moskevský institut fyziky a technologie, 1975; Senior Researcher; Ph.D. fyzika a matematika Sci.
Oblast vědeckého zájmu:
filtrační spalování. Publikace: 32.
Maxim Vadimovič Cvetkov
Údaje o autorovi: Ústav problémů chemické fyziky RAS; Absolvent.
Vzdělání: Chuvash State University, 2006. Oblast vědeckých zájmů:
filtrace spalování, energetika a ekologie.
Publikace: 3 abstrakty.
Článek obdržel redakce 25.06.2009. Ed. reg. č. 544
Článek vstoupil do nakladatelství 25.06.2009. Ed. reg. Ne 544
Mezinárodní vědecký časopis pro alternativní energii a ekologii č. 8 (76) 2009
© Vědecké technické centrum “TATA”, 2009
Georgij Borisovič Manelis
Údaje o autorovi: Ústav problémů chemické fyziky RAS; Poradce Ruské akademie věd. Vzdělání: Central Asian State University, 1953; Profesor; Dr. Chem. vědy; dvakrát laureát Státní ceny SSSR, vyznamenán Řádem rudého praporu práce, Čestným odznakem, medailí Řádu za zásluhy o vlast II. stupně a medailí Za udatnou práci.
Oblast vědeckého zájmu: chemická dynamika, fyzika a chemie spalování a výbuchu. Publikace: 678.
V současné době je ve světové praxi implementováno více než desítka průmyslových technologií spalování tuhých paliv včetně termických metod zpracování organických odpadů. Jednou z vážných nevýhod stávajících technologií je nedostatečná ekologická čistota spalin. V mnoha případech je spojován především s odpady obsahujícími organochlorové látky.
Nedokonalosti používaných technologií spalování je nutné kompenzovat nákladnými systémy čištění plynů tak, aby obsah škodlivých látek ve spalinách vypouštěných do ovzduší nepřekročil maximální přípustnou koncentraci. V důsledku toho náklady na systémy čištění plynů dosahují až 60 % nákladů na spalovnu odpadu [1].
Efektivním řešením mnoha ekologických problémů by bylo použití technologií, které by potlačovaly tvorbu organochlorových škodlivin při spalování.
Významné výhody oproti metodám přímého spalování poskytuje zplyňování tuhých paliv, které umožňuje využívat pokročilé technologie výroby energie a zajišťuje ekologickou čistotu emisí plynů. Jednou z těchto technologií je metoda dvoustupňového spalování pevných paliv (odpadů), kdy první stupeň zahrnuje zplyňování ve filtračních režimech spalování ve zplyňovacím reaktoru [2]. V tomto případě jsou vytvořeny příznivé podmínky pro neutralizaci chlóru (a dalších kyselých nečistot) přímo během procesu zplyňování. Organické sloučeniny chloru se během procesu zplyňování rozkládají v zóně pyrolýzy na jednodušší sloučeniny a pyrolýzou organochlorových sloučenin v prostředí redukčního plynu vzniká převážně chlorovodík, který je mnohem méně toxický než organické sloučeniny chloru. Kromě toho schéma zplyňování při filtračním spalování v protiproudu pevné fáze a plynu v zásadě umožňuje neutralizovat výsledný chlorovodík.
přímo během procesu zplyňování přidáním jakéhokoli alkalického sorbentu do zplynované směsi a tím zabránění účasti chloru v procesech sekundárního spalování hořlavého plynu. Výsledné množství nečistot chloridů alkalických kovů a kovů alkalických zemin zůstává v pevném zbytku (popelu) a nepředstavuje nebezpečí pro životní prostředí. Podobný přístup k potlačení emisí chlóru byl již dříve navržen v [3].
Účelem této práce je experimentálně prostudovat praktickou možnost a kvantitativní posouzení účinnosti neutralizace chlorovodíku sorbenty s obsahem vápníku v procesech zplyňování pevných paliv.
Sloučeniny vápníku byly vybrány jako absorbéry chloru na základě předběžného termodynamického výpočtu rovnováh v systémech kov-chlor-kyslík-vodík-uhlík v teplotním rozmezí 20-1300 °C. Výpočty ukázaly, že chlor je vázán převážně na chlorid vápenatý. V závislosti na teplotě a době zdržení částic sorbentu ve zplyňovacím reaktoru mohou nastat následující reakce:
CaC2 ~ CaO + C1; (XNUMX)
CaO + H2 ~ Ca(OH)2; (2)
CaO + 2 HCl ~ CaCl2 + H2; (3)
Ca(OH)2 + 2 HCl ~ CaCl2 + 2 H2; (4)
CaCOs + 2 HCl ~ CaCl + H2O + CO2. (5)
Při teplotách nad 700 °C dochází k rozkladu převážně podle reakce (1). Při teplotě nad 400 °C se v reakci (2) hydroxid rozkládá. Rovnováhy pro reakce (3)-(5) jsou posunuty směrem k tvorbě chloridu vápenatého v celém teplotním rozsahu studovaném v našich experimentech [4].
Experiment simuluje podmínky pro absorpci chlorovodíku pevným sorbentem, charakteristické pro důlní zplyňovací reaktor [2].
Mezinárodní vědecký časopis „Alternative Energy and Ecology“ č. 8 (76) 2009 © Vědeckotechnické centrum „TATA“, 2009
Experimenty se zplynováním byly prováděny ve vertikálním válcovém dávkovém zplyňovacím reaktoru vyrobeném z křemenného skla. Schematický diagram experimentálního uspořádání je znázorněn na Obr. 1. Vnitřní průměr reaktoru je 46 mm, tloušťka stěny je 2 mm. Reaktor zplynovače má 5 termočlánkových vstupů umístěných v sérii v rozestupech 50 mm. Pro snížení tepelných ztrát je pracovní část reaktoru chráněna hliníkovou clonou odrážející teplo.
Rýže. 1. Schematické schéma experimentálního uspořádání 1. Schematické uspořádání experimentální instalace
Do spodní části reaktoru byly nasypány křemenné třísky, na které byla nalita iniciační směs (1,5 g pilin, 2 g aktivního uhlí BAU-A). Zkušební směs byla nalita na vršek iniciační kompozice, jejíž vrstva byla 300 až 400 mm. K přípravě vsázky bylo použito dřevěné uhlí a křemen o velikosti částic 2-5 mm a vápník obsahující sorbent frakcí 0,5-1 mm nebo 3-5 mm. Nad zkušební směs byla nalita vrstva inertního materiálu o výšce 90 mm. Vrchní vrstva inertního materiálu je nezbytná pro zabránění vzniku fluidizované vrstvy v horních vrstvách vsázky a odstraňování jednotlivých částic proudem plynu. Byl použit postup zplyňování podrobně popsaný v [5].
Jako pevný inertní materiál byly použity třísky křemenného skla. Křemenné třísky jsou dosti tepelně odolné (netaví se ani nespékají při teplotě spalování studovaných kompozic) a jsou odolné proti korozi. Palivem bylo dřevěné uhlí (GOST 7657-84). Elementární složení dřevěného uhlí, stanovené spalovací metodou [6], při vlhkosti 5%: C – 88,9 hm. %; N – 2,1 %; 8 – 2,2 %; N C1, zbytek
Zdrojem chloru je chlorid nikelnatý, jehož roztok byl předem napuštěn dřevěným uhlím. Po impregnaci roztokem chloridu nikelnatého bylo uhlí sušeno při teplotě 105 °C. Jako absorbéry chloru byl studován uhličitan vápenatý ve dvou mineralogických formách: křída a mramor, které se výrazně liší reaktivitou, a také oxid vápenatý ( oxid vápenatý byl získán kalcinací mramoru při teplotě 800 °C po dobu 2 hodin) a hydroxid vápenatý (poslední jmenovaný byl získán ochlazením oxidu vápenatého vodou).
Rychlost proudění vzduchu v reaktoru (průměrná objemová rychlost přiváděného vzduchu) byla ve všech experimentech udržována konstantní (0,16 m/s). Teplota během experimentu byla měřena termočlánky s přechody umístěnými na vnitřní stěně reaktoru.
Po zapálení byla do reaktoru přiváděna směs páry a vzduchu s molárním poměrem vodní páry a kyslíku, který byl ve všech experimentech udržován konstantní a rovný 0,7. Směs páry a vzduchu byla získána smícháním specifikovaných proudů vodní páry a vzduchu bezprostředně před vstupem do reaktoru. Zavádění páry během zplyňování je nezbytné pro zvýšení výhřevnosti plynného produktu a řízení teploty procesu. Během experimentu byly pravidelně odebírány vzorky plynu. Složení plynných produktů bylo stanoveno pomocí hmotnostního spektrometru MX-1302.
Jak se vlna spalování šířila vrstvou vsázky, chlorid nikelnatý obsažený v uhlí, zahřívaný v zóně ohřevu předcházející zóně spalování, reagoval s vodní párou a uvolňoval chlorovodík do plynné fáze; ta reagovala se sorbenty obsahujícími vápník při filtrování plynu přes překrývající se studené vrstvy vsázky.
Pro analýzu obsahu chloridů v tuhém zbytku spalování byla provedena extrakce: zbytek o hmotnosti 300-350 g byl nalit do 1 litru destilované vody a ponechán 1 hodin, poté byl roztok scezen a zbytek byl znovu naplněn 6 litrem destilované vody. litr vody po dobu XNUMX hodin; extrakty byly spojeny a alikvoty byly odebrány z celkového roztoku pro titraci. Použili jsme klasickou metodu přímé titrace chloridů dusičnanem rtuťnatým s difenylkarbazonem [XNUMX]. Každá titrace byla opakována dvakrát. Stejně tak byly na obsah chloru testovány původní sorbenty s obsahem vápníku, které, jak ukázaly testy, chlór neobsahovaly.
Experimentální výsledky a diskuse
Byla studována absorpce chloru při zplyňování směsí dřevěného uhlí s inertním materiálem s hmotnostním obsahem uhlíku 20 %. Při tomto složení vsázky je realizována přechodová vlna, charakterizovaná symetrickou strukturou s dosti rozšířenou zónou ohřevu před čelem spalování a zónou chlazení za čelem [7]. Na Obr. Obrázek 2 ukazuje závislost teploty na čase na následných termočláncích při zplyňování vsázky uvedeného složení.
Rýže. 2. Teplota vs. čas zaznamenaný po sobě jdoucími termočlánky
při zplyňování vsázky 2. Teplota vs. čas pro po sobě jdoucí termočlánky
Teplotní křivky (kromě první) se vyznačují malými krátkodobými poklesy, což je spojeno s poklesem vsázky při dohoření uhlíku a vstupem ještě neohřáté vsázky z nadložních vrstev do odpovídajícího termočlánku.
Koncentrace plynů v produkčním plynu kolísaly v následujících mezích: CO02 – 10-15 obj. %; CO – 5-15 %; H2 – 1-8 %; CH4 – 0-0,23 %; N – 68-75 %, Ag – 0,82-0,91 %. Přítomnost kyslíku v množství nečistot (až 1 %) nemění obecnou redukční povahu prostředí nad frontou spalování.
Dříve se pro testování účinnosti použití chloridu nikelnatého jako zdroje chloru prováděly experimenty bez přidávání sorbentů obsahujících vápník do vsázky. Podle termodynamických výpočtů se za podmínek průchodu filtrační spalovací vlny chlorid nikelnatý pod vlivem vody zcela rozloží v teplotním rozmezí 250-400 °C. Rozbor ukázal, že za nepřítomnosti alkalických sorbentů se chlorid nikelnatý pod vlivem vody zcela rozloží. V pevných zbytcích spalování zůstává 0,1 % původního chlóru. Chlorid nikelnatý se tedy při průchodu spalovací vlny téměř úplně rozkládá s uvolňováním chlorovodíku do plynné fáze. Použitá technika umožňuje analyzovat obsah chloridů v náplni vzniklé při absorpci chlorovodíku sorbenty.
Byla studována závislost stupně absorpce chloru na obsahu sorbentu obsahujícího vápník v náplni. Při konstantním obsahu chloru ve vsázce (1,2 % hmotn.) se hmotnostní podíl křídy a mramoru měnil od 6 do 18 %; oxid vápenatý – od 3,5 do 10%, hydroxid vápenatý – od 6 do 12%. Molární poměr Ca/C1 v náplni se pohyboval od 1,8 do 5,4, což překračovalo požadované množství vápníku 0,5 pro tvorbu CaC12. Měrný povrch měřený při pokojové teplotě metodou BET byl: pro mramor -0,07 m2/g, pro křídu – 1,31 m2/g, pro oxid vápenatý -22,66 m2/g, pro hydroxid vápenatý – 13,20 m2/g.
Podle Světové zdravotnické organizace (WHO) zemře každý rok asi 3,4 milionu lidí na nemoci způsobené nedostatkem čisté pitné vody. V tomto ohledu je problém zásobování obyvatelstva pitnou vodou aktuální i dnes. Technologie čištění pitné vody chlórem se začala zavádět na počátku XNUMX. století. To pomohlo porazit tak hrozné nemoci, jako je břišní tyfus, cholera a úplavice.
Chlór dodává vodě nepříjemnou chuť, takže přebytečný chlór je odstraněn. Zdroj může obsahovat organické látky, které při interakci s dezinfekčním prostředkem tvoří vedlejší produkty oxidace. Tyto látky také způsobují zhoršení organoleptických vlastností vody. Kromě chlóru se při přípravě pitné vody používá monochloramin.
To nám umožnilo mírně snížit obsah vedlejších produktů dezinfekce. Aktivní uhlí se používá k odstranění nežádoucích produktů z chlorace vody. Navíc je nesprávné předpokládat, že k extrakci chloru a chloraminu na aktivním uhlí dochází v důsledku fyzikální adsorpce.
Proces dechlorace aktivním uhlím
Chlór je silné oxidační činidlo, účinně odstraňuje mikroorganismy, bakterie, řasy a viry. Chlor má navíc prodloužený účinek, na rozdíl od alternativních metod dezinfekce, jako je ultrafialové záření nebo ozonizace. Je schopen eliminovat sekundární kontaminaci pitné vody způsobenou růstem bakterií ve vodovodním řádu. Maximální koncentrace zbytkového aktivního chloru v pitné vodě by neměla překročit 0,3 – 0,5 mg/l (SanPiN 2.1.4.1074 – 01).
Tabulka 1 – Poměr mezi HOCl a OCl- v závislosti na teplotě a pH roztoku
| pH | %HOCl °C | % OCI-0 °C | %HOCl 20 °C | % OCI – 20 °C |
| 4 | 100.0 | 0.0 | 100.0 | 0.0 |
| 5 | 100.0 | 0.0 | 97.7 | 2.3 |
| 6 | 98.2 | 1.8 | 96.8 | 3.2 |
| 7 | 83.3 | 16.7 | 75.2 | 24.8 |
| 8 | 32.2 | 67.8 | 32.2 | 76.8 |
| 9 | 4.5 | 95.5 | 2.9 | 97.1 |
| 10 | 0.5 | 99.5 | 0.3 | 99.7 |
| 11 | 0.05 | 99.95 | 0.03 | 99.97 |
Dezinfekce vody prostředky s obsahem chlóru na úpravnách vody se provádí dvěma způsoby: dávkováním plynného chloru nebo chlornanu sodného (NaClO). Přidání chloru nebo chlornanu sodného do vody má za následek tvorbu kyseliny chlorné HClO, která následně disociuje za vzniku iontu ClO-.
Cl2 + H2O → HOCl + H+ + Cl-
HOCl → H+ + OCl-
Poměr mezi HOCl a OCl- ve vodě závisí na pH a teplotě (tabulka 1). Baktericidní účinek kyseliny chlorné je 100x vyšší než u OCl-iontu a nedisociovaná forma se také lépe odstraňuje na uhlí. Mechanismus dechlorace na aktivním uhlí se liší od mechanismu adsorpce organických látek. K dechloraci dochází v důsledku rozkladu vzniklé kyseliny chlorné na povrchu aktivního uhlí. Reakce jsou uvedeny níže.
Uhlík + HOCl → С˟O + H+ + Cl-
Uhlík + OCl- → С˟O + Cl-
Carbon – pevný uhlík; C˟O je povrchová kyslíková sloučenina. Reakce hydrolytického štěpení chloru na aktivním uhlí probíhá poměrně rychle.
Proces hydrolytického rozkladu chloru na povrchu uhlí ovlivňují faktory, jako je přítomnost organických nečistot ve vodě (organické látky způsobují otravu povrchu sorbentu a znesnadňují odstranění chlóru) a velikost granulí sorbentu. Čím menší jsou částice uhlí, tím rychleji probíhá proces dechlorace. Ale na druhou stranu, čím menší je velikost granulí, tím větší odpor proti proudění poskytují, takže tento faktor je také zohledněn při návrhu. Granulované aktivní uhlí (GAC) s velikostí granulí 20 × 50 mesh je účinnější než GAC 12 × 40 nebo GAC 8 × 30. Uhlíkové bloky jsou vyrobeny z práškového uhlí, jehož velikost částic se pohybuje od 50 do 325 mesh. Pokud tedy v systému určeném pro zásyp uhlí s frakcí 20 × 50 mesh nahradíte frakcí 12 × 40, pak budete muset zvýšit objem zásypu o 25 – 50 %, při výměně 12 × 40 mesh s 8 × 30 mesh, množství zásypu se může zvýšit dvakrát.
Jak je známo, s rostoucí teplotou se zvyšuje rychlost chemické reakce, a proto v zimě v oblastech, kde teplota klesá pod nulu, účinnost extrakce chloru klesá.
Jak již bylo uvedeno dříve, pH vody má významný vliv na odstraňování chlóru z aktivního uhlí, protože pH média závisí na poměru mezi kyselinou chlornou a chlornanovým iontem. Například při zvýšení pH prostředí ze 7 na 9 – 10 je třeba zvýšit objem aktivního uhlí o 30 – 60 %.
Obrázek ukazuje závislost zdroje uhlí ve frakcích 12 × 40 a 8 × 30 na koncentraci chloru v upravované vodě (teplota vody 21 °C). Průtok vody objemem granulovaného aktivního uhlí (GAC) byl 4 GPM/ft3 GAC (32 v/h), 2 GPM/ft3 GAC (16 v/h), 1 GPM/ft3 GAC (8 v/h). Doba kontaktu vyčištěné vody s uhlím se vypočítá podle vzorce:
Vzorec pro výpočet doby kontaktu vody s uhlím τ = VCAG ˟ G
kde τ – doba kontaktu, min.
VCAG – objem CAG, m3
G – spotřeba vody, m3/h
Vezmeme-li v úvahu vzorec, ukazuje se, že v našem příkladu bude doba kontaktu 1,9 minuty, 3,75 minuty a 7,5 minuty. Je třeba poznamenat, že diagram nezohlednil vliv organických nečistot a bakterií.
Na obrázku je znázorněna závislost stupně dechlorace vody na patroně s aktivním uhlím na objemu prošlé vody podle metody NSF/ANSI 42. Uhlíkový blok je vyroben na bázi kokosového aktivního uhlí s frakcí 20 × 50 ok. Průtok 0,5 GPM (1,9 l/min). Doba kontaktu 0,14 minuty.
Studie ukázaly, že nejúčinnější pro použití v procesu dechlorace vody je uhlí na bázi kokosových skořápek. CAG ze skořápek kokosových ořechů má ve srovnání s bituminózním uhlím na horninovém podkladu vyvinutější pórovitost, vyznačuje se pevností granulí a nižším obsahem prachových částic (tabulka 2).
Tabulka 2 – Vlastnosti aktivního granulovaného uhlí ze skořápek kokosových ořechů a aktivního granulovaného uhlí aktivovaného bitumenovým kamenem
| Parametr | Aktivní granulované kokosové uhlí | Aktivní uhlí |
| Objemová hmotnost, g/cm3 | 0,48 | 0,56 |
| Jodové číslo, mg/g | > 1100 | 825 |
| CCl4, % | 60 | – |
| Obsah popela, % | 7 | |
| Tvrdost, %/td> | > 97 | 85 |
Kontaktní doba pro extrakci chloraminu na kokosovém aktivním uhlí je kratší ve srovnání s uhlím aktivním uhlím. V souladu s tím se při stejných rychlostech průtoku vody vrstvou sorbentu sníží objem plnění v prvním případě (tabulka 3).
Tabulka 3 – Odstranění chloraminu na aktivním uhlí
| Spotřeba, m3/hod | 0,57 | 1,14 | 1,70 | 2,27 |
| Objem náplně z aktivního kokosového uhlí, l | 28 | 57 | 110 | 113 |
| Objem zásypu aktivního uhlí, l | 93,5 | 190 | 283 | 379 |
Náklady na kokosové aktivní uhlí jsou vyšší ve srovnání s kamenným aktivním uhlím, ale provozní náklady jsou nižší díky snížení objemu používaného sorbentu.
